根據豆製品廢水的特點及經處（chù）理後的廢水接入城市汙水管網的要求，對高濃度廢水采用酸化水解—厭氧（yǎng）消化處理工藝，充分利用其能耗低、處（chù）理效率高、耐負荷並能（néng）產生沼氣（qì）等特點。 

　　高濃度廢水經酸化水解—厭氧消化後（hòu），出水與低濃度廢水混合，泵（bèng）入城市排汙管網。具（jù）體工藝流程（chéng）見圖1。 

　　高濃度廢水在酸化水解池的（de）滯（zhì）留期為12 h，經水解酸化後的酸化液通過水力篩網（wǎng）篩除未被（bèi）水解酸化的大顆（kē）粒豆製品（pǐn），然後進入增溫計量池，把酸化液增溫至38 ℃，再泵入厭（yàn）氧消化（huà）罐。厭氧發酵采用複合式上流厭氧汙泥床工藝，中溫發酵，水力滯留時（shí）間為（wéi）84 h，容積負荷為4.40kgCOD/(m³·d)，COD去除率在95%以上，產沼氣達510m³/d，產氣率為1.70m³/(m³·d)。厭氧出水經沉澱後（hòu）進入（rù）配水池與稀廢水混合，最終排入城市汙水幹管。

　　水解（jiě）酸化池的（de）設置，可以把複雜且難降解、大顆粒的有機物水解成易降解的簡單有機物，大大降低廢水中的SS含量，此時廢水的pH值不僅沒有降低，反而（ér）有所提高(這主要是與酸化時間較長、酸化後期產甲烷菌群的活躍和部分銨離子的產生有關)，這樣可以大大減少廢水對厭氧消化的衝（chōng）擊。 

　　在設計厭氧消化池時，增（zēng）加了廢水回（huí）流設施的設置，三相分離器上部（bù）的厭氧出水回流至回流罐，與未經處理的高濃度廢水混合後再（zài）進入厭氧消化罐，這樣可以提高廢水的（de）pH值，降低進入厭氧消化罐的廢水（shuǐ）COD濃度，減（jiǎn）少對厭氧汙泥的局部衝擊，防（fáng）止厭（yàn）氧池內部酸化反應的存在，提高厭氧消化效率。隨著回流（liú）比例的調整，可以大大提高厭氧消化罐的耐衝（chōng）擊能力。

　　由於廠區內可利用的空（kōng）地很小（xiǎo），進行總圖設計時，結合工藝流程（chéng），將預處理各池（chí）以及沉澱池（chí）和（hé）配水池建成重疊型（xíng），節約了建設（shè）用地。 

　　①由於廢水（shuǐ）處理設施正好位於原（yuán）有（yǒu）的（de）池塘（táng）上，其地（dì）基承載力和土（tǔ）質均勻度都很差，如采用鋼筋混凝土結構（gòu），由（yóu）於其自重（chóng）大，地（dì）基處理費用就相當高。厭（yàn）氧罐和貯氣（qì）櫃設計采用德國引進的Lipp罐（guàn）體（tǐ），由於罐體自重輕（qīng），基礎比較容易處理，費用隨（suí）之降低。厭氧消化罐高為9 m，直（zhí）徑為（wéi）7 m，是地上式圓形Lipp罐。由於對厭氧消化罐的（de）徑、高比進行了調整，原有的三相分離器就不是很適合。因此，對（duì）三相分離器進行了重新設計，采（cǎi）用三層（céng）鋼結構漏鬥式導流（liú）板做三相分離器(見圖（tú）2)。從使用結果看，三相分離效果相當好，厭氧汙泥流失（shī）量很小，汙泥截留效果明顯（xiǎn）。

　　②沼氣貯氣櫃（guì）采用幹式貯氣櫃，由（yóu）於其（qí）自重很小，地基無（wú）需進（jìn）行特別處理（lǐ）。而濕式貯氣櫃其自重（chóng）較大，需較（jiào）大的地基處理費用。采用Lipp技術卷製的幹式貯氣櫃，櫃體為鍍鋅（xīn）鋼板一次卷（juàn）製成形的筒體，在櫃內安裝了（le）貯氣袋和高位控製架，櫃外安裝有氣體量的顯示裝置，並同時安裝了氣袋保護裝置——氣體超壓保護器。貯氣袋采用從德國進口（kǒu）的專用沼氣貯氣袋，其使用壽命較長，並且（qiě）不需每年進行維護，一年可節約一筆不小（xiǎo）的（de）維護費。 

　　③厭氧消化罐采用（yòng）Lipp技術進行卷製。筒體材料采用（yòng）不鏽鋼複合高強度板卷製（zhì），在罐頂上部安裝有壓頂槽鋼，采用不鏽鋼螺栓與筒體之間的定位，不采用焊接方式。筒體製作完成後，進行罐內的金屬結構安裝。由於罐體為金屬結（jié）構，罐頂可在罐內金屬結構（gòu）完成後再進行安裝，這樣給罐內的安裝工作帶來了（le）極（jí）大（dà）的便利。厭氧罐內設有布水（shuǐ）器，布水器采用枝狀（zhuàng）布水，隔3m²設有一個（gè）布水頭，布水較為均勻。三相分離器的（de）安裝是罐內金屬結構安裝（zhuāng）的重點，由三個圓（yuán）錐形（xíng）正反鬥組成，施工要求高、難度大。在施工（gōng）中充分利用罐頂後施工的特點，三個圓（yuán）錐鬥在外進行拚接，然後到罐內進行（háng）安裝，降（jiàng）低了施工難度和勞動強度，工程質量也較容易（yì）控製，加快（kuài）了（le）工（gōng）程進度。安裝完成三相分離器和（hé）溢流槽後，進（jìn）行罐頂的安裝施工工作。罐體保溫（wēn）材料采用阻燃型的聚苯（běn）乙烯泡沫板，外殼采用彩色瓦楞（léng）鋼板，瓦楞（léng）鋼板采用特製的定（dìng）位卡頭扁鋼定位，安裝效果良（liáng）好。Lipp罐（guàn）體與鋼筋混（hún）凝土之間（jiān）的澆築采用膨脹混凝（níng）土(見圖3)。

　　調試運行工（gōng）作從1996年11月開始，對水解酸（suān）化、厭氧消化進（jìn）行培菌調試。 

　　①水解酸化：菌種采（cǎi）取自然富集培養，處理水量與厭氧（yǎng）消化進水量（liàng）相匹配，從10m³/d、20m³/d……逐步增加負荷，1個半月後達到滿負（fù）荷運轉，處理能力為80m³/d。經酸化（huà）處理後，出水COD平均從 24 000 mg/L降為16 500 mg/L左右（yòu），COD去（qù）除率達30%，pH值為5.5。 

　　②厭氧消化：厭氧菌采（cǎi）用廠區的陰溝汙泥和杭州四堡汙水處（chù）理廠的厭氧汙（wū）泥（ní）接種，共接種60%含水率的厭氧汙泥30 m3，菌種接入厭（yàn）氧罐後，加入（rù）少量生產廢水作為（wéi）培養基，先進行升溫和馴化培養。每天升溫1 ℃左右，直至（zhì）達到設計要求的38±1 ℃。廢水處理量從10m³/d開始，COD負荷從0.36kgCOD/(m³·d)逐步（bù）增加，1個半月後，進水量（liàng）達到80 m³/d，COD負荷為4.40kgCOD/(m³·d)，出水COD濃度為650 mg/L左右，COD去除率達96%，出水pH值為7.2，產沼（zhǎo）氣為510m³/d，產氣率為1.70m³/(m³·d)。

　　廢水處理工程運行初期，由（yóu）於水量變化較大(約為60～150m³不等)，廢水濃度波動也很大，最低時CODCr濃度在（zài）8 000 mg/L左右，而（ér）最高（gāo）時CODCr濃度可達到3×10⁴ mg/L，這給（gěi）正常運行帶（dài）來了困難。同時也發現，當（dāng）廢水（shuǐ）量較大時其濃度相應較低，而（ér）水量（liàng）少（shǎo）時其濃度就很高，在工程實（shí）際（jì）運行管理中，根據這個特點，當水量較大時采用（yòng）延長進料時間同時減少厭氧消化罐的回流比例，以減少（shǎo）由於水（shuǐ）量的增加而對厭氧消化所（suǒ）產生的衝擊。當水量減少而濃度較高時，加大厭氧消化罐的回流（liú）比例和回流時間，加大（dà）回流比可以很好地減少高濃度廢水對厭氧消化的局部（bù）衝擊。經過一段時間（jiān）的探索，總（zǒng）結出高濃度廢（fèi）水（shuǐ）與厭氧回（huí）流水相混合後的COD濃度在1.5×10⁴ mg/L以（yǐ）下時，就可以減少對（duì）厭氧消化的衝擊，而將（jiāng）混合（hé）廢水的COD濃度控製在1×10⁴ mg/L以下時，基本上不會對厭氧產生衝擊，出水各（gè）項指標均很正常。 

　　處理工程經過（guò）近2年的（de）運行，效果穩定，沒有出現（xiàn）大的反複，各單元的處理效果（guǒ）(平（píng）均值)與沼氣產氣量見表2。

 

表2　各單元的處理效果

　　①通過近2年的運行，處理效果達到和超過設計指標，處理設備和裝置運行正常，說明（míng）用水解酸化—厭氧發酵的工藝處理豆製品廢水是切實可行的。同時，采用德國Lipp技術與設備，大大縮短了（le）工程的施（shī）工（gōng）周期，受天氣影（yǐng）響的程度也遠比鋼（gāng）筋混凝土結（jié）構的工程要小，無論在（zài）南方或北方（fāng），Lipp技術都比（bǐ）較適合發展。 

　　②由於采用Lipp技術卷製（zhì）的罐（guàn）體其自重很小，罐體結（jié）構受力得到大大改善，對地基的（de）處理費用大大降低，特別是在（zài）軟土地基的地區，工程造價更是顯著下（xià）降。同（tóng）時，可以（yǐ）減少大量的日常（cháng）維護和檢修費用，工程使用壽命也大大延長。 

　　③增加厭氧消化罐（guàn）的回流量可以大大減（jiǎn）少對厭氧的衝擊，不（bú）必為調節pH而（ér）多支出藥品的費用，可以使運行處於低（dī）成本（běn）狀態，增（zēng）加了沼（zhǎo）氣出售的收入(該工程產沼氣為510m³/d，若按1.2 元（yuán）/m³計，則收入為612 元/d)。